在鈦合金擴散系數的研究方面有了幾個改進。在α (hcp)相轉變為β(bcc)相時，擴散率發生了一定的變化。對于廣泛使用的Ti-6Al-4V合金。1987年，Liu和Welsch研究了氧、鋁和釩在α和β鈦中的擴散系數。茨威格在情節的自擴散鈦在β相是三個數量級的自擴散速度比α階段。置換元素的擴散率β相的自擴散可以慢或快于鈦。Al和密蘇里州為例所示的緩慢擴散元素組的慢擴散元素,其他包括其他合金元素,如V和Sn,接近,和Nb在于Al和莫之間。作為一個例子顯示了元素鐵的快速擴散圖中的元素。而Cr和Mn則落在Fe和β ti自擴散線之間。

極化圖顯示，Ni和Ni- cr - b復合鍍層的耐蝕性略有相似，但當向較低的電流密度方向移動時，復合鍍層的電阻行為更高，如圖10所示。兩種涂層在陽極區均觀察到最小的無源區。表3中報告了毫米年(mmpy)的耐蝕性，其中復合涂層報告了良好的耐蝕性;然而，由于基體Ni、Ni- cr - b顆粒濃度、尺寸和形貌等因素的影響，耐蝕性與鎳鍍層相比并沒有顯著差異，且abrasión的耐蝕性明顯提高。鎳基復合材料在NaCl中普遍存在的腐蝕機制在很大程度上被降低。

在MA作用40 h后，Cr和B在Ni中形成固溶體，其最小粒徑為95 nm，呈針狀形態。由于混合料的高延展性和在最大研磨時間下獲得的高變形能，納米顆粒以微米級或有序的團簇形式聚集在一起。Ni鍍層和Ni復合鍍層在工藝時間上獲得了不同的鍍層厚度，Ni純鍍層和Ni復合鍍層的厚度差在5.47 ~ 8.26 μ m之間，這與Ni- cr - b顆粒厚度的增加相對應。代表著粒子的分散和濃度與沉積時間成正比。與加工時間和表面顆粒濃度無關的所有復合樣品都獲得了高硬度和更好的耐磨性，從而獲得了用于潤滑的低摩擦系數和用于磨損要求的高硬度的復合涂層。當Ni- cr - b納米顆粒的存在和濃度不能代表Ni涂層的耐蝕性時，Ni- cr - b復合涂層的耐蝕性較Ni涂層略有提高。我們正在考慮在復合涂層上應用熱處理以增加耐腐蝕性。